Ликвидация пожара; нефтепродукт; опасные факторы пожара; пена; пожар; пожарная безопасность; пожарный ствол; резервуар; силы и средства пожарной охраны



страница1/3
Дата08.07.2019
Размер1.2 Mb.
Название файлаУнив пож ств (Бакиров).docx
  1   2   3
    Навигация по данной странице:
  • Bakirov I. K.

УДК 614.841.3(470.57)

Бакиров И. К., канд. техн. наук, доцент, кафедра «Пожарная и промышленная безопасность», Уфимский государственный нефтяной технический университет (Россия, Республика Башкортостан, 450062, г. Уфа, ул. Космонавтов, 1; e-mail: bakirovirek@bk.ru)

Bakirov I. K., Candidate of Technical Sciences, Associate Professor, Department of "Fire and Industrial Safety", Ufa State Oil Technical University (Kosmonavtov St., Ufa, 450062, Republic of Bashkortostan, Russian Federation; e-mail: bakirovirek@bk.ru)
УНИВЕРСАЛЬНЫЙ ПОЖАРНЫЙ СТВОЛ

Ключевые слова: ликвидация пожара; нефтепродукт; опасные факторы пожара; пена; пожар; пожарная безопасность; пожарный ствол; резервуар; силы и средства пожарной охраны.
Нефтяная промышленность играет большую роль в мировой экономике и международной торговле. На сегодняшний день Россия является одним из крупнейших экспортеров нефти на мировом рынке. Нефтяная отрасль – важнейшая составляющая социально-экономического развития России, способствующая также развитию и других отраслей.

Но наряду с этим, объекты нефтегазового комплекса относятся к наиболее пожароопасным объектам.

С одной стороны, внедрение новых современных конструкций технологического оборудования, повышение его надежности, автоматизация технологических процессов, применение инновационных автоматизированных систем обнаружения и тушения пожаров содействует снижению пожарной опасности в нефтяной промышленности.

Но, с другой стороны, рост количества и размеров резервуарных парков и резервуаров в них, а также других производственных сооружений, повышение производительности, увеличение технологических процессов увеличивают вероятность возникновения пожара и размеры его последствий [1].



Резервуары предназначены для хранения легковоспламеняющихся и горючих жидкостей на предприятиях нефтяной промышленности, и, в случае возгорания, пожары в резервуарных парках становятся самыми крупным и тяжелыми, наносящим огромный ущерб действующим предприятиям [2].

Пожароопасность этих объектов обусловлена тем, что на сравнительно небольших площадях сосредотачивается значительное количество пожароопасных жидкостей, исчисляемое порой сотнями тысяч тонн [3].


Возникновение пожара в резервуаре зависит от следующих факторов: наличия источника зажигания, свойств горючей жидкости, конструктивных особенностей резервуара, наличия взрывоопасных концентраций внутри и снаружи резервуара.

Пожар в резервуаре в большинстве случаев начинается со взрыва паровоздушной смеси. При этом, даже в начальной стадии, горение нефти и нефтепродуктов в резервуаре может сопровождаться мощным тепловым излучением в окружающую среду, а высота светящейся части пламени составлять 1-2 диаметра горящего резервуара.

Факельное горение может возникнуть на дыхательной арматуре, местах соединения пенных камер со стенками резервуара, других отверстиях или трещинах в крыше или стенке резервуара.

Если при факельном горении наблюдается черный дым и красное пламя, то это свидетельствует о высокой концентрации паров горючего в объеме резервуара, и опасность взрыва незначительная. Сине-зеленое факельное горение без дымообразования свидетельствует о том, что концентрация паров продукта в резервуаре близка к области воспламенения и существует реальная опасность взрыва.

На резервуаре с плавающей крышей возможно образование локальных очагов горения в зоне уплотняющего затвора, в местах скопления горючей жидкости на плавающей крыше.

Причинами для возникновения пожара в обваловании резервуаров может быть перелив хранимого продукта, нарушение герметичности резервуара, задвижек, фланцевых соединений, наличие пропитанной нефтепродуктом теплоизоляции на трубопроводах и резервуарах [6].

Вокруг резервуаров по правилам обустраивают обвалование. Вся техника во время ликвидации возгораний в резервуарных парках и снижения температуры хранимых веществ должна быть за обвалованием емкостей. [7].

Основным средством тушения пожаров нефти и нефтепродуктов в резервуарах является воздушно-механическая пена средней и низкой кратности, подаваемая на поверхность горючей жидкости.

В настоящее время в практике работы пожарной охраны применяются в основном три приема подачи огнетушащих пен в резервуары:

- через слой горючего с помощью специального оборудования резервуара;

- через борт резервуара в виде навесной струи с помощью пенных стволов, пеносливов, и гидромониторов;

- подслойный способ;

- комбинированный способ [11].



Рисунок 1.3 – Подслойное тушение РВС
Многолетняя практика пожарных подразделений показывает, что на всех пожарах в нефтегазовой отрасли не обходится без использования передвижной пожарной техники. Тушение резервуара с помощью пеноподъемника несмотря на современные системы пожаротушения остается самым эффективным. Передвижная пожарная техника оснащена подъемным механизмом – стрелой, способной доставлять раствор пенообразователя на большую высоту.

Пожарный пеноподъемник оснащается установкой комбинированного тушения пожара УКТП «Пурга-20.40.60»; УКТП «Пурга-10.20.30», гребенкой с четырьмя ГПС-2000М, которые позволяют создавать пену низкой и средней кратности и подавать ее на слой горящей жидкости.

Для тушения используют пену низкой и средней кратности, подавая ее на поверхность горючего. Растекаясь по поверхности, пена охлаждает нефтепродукт и создает защитную пленку препятствуя доступу воздуха в зону горения. После образования на поверхности однородного слоя пены (до 10 см) горение прекращается. В течение 2-3 часов пена не дает произойти повторному воспламенению.

Пожарная установка УКТП "ПУРГА-20.40.60" предназначена для получения воздушно-механической пены средней кратности с повышенной дальностью подачи при тушении пожара. Установка используется для тушения пожаров легковоспламеняющихся и горючих жидкостей.





Рисунок 1.5 – Установка комбинированного тушения пожаров УКТП «ПУРГА-20.40.60»

На рисунке 1.6 представлен график радиуса действия установки комбинированного тушения пожаров «Пурга-20.40.60».

 

Рисунок 1.6 – Радиус действия УКТП "Пурга-20.40.60"

(144 000 л/мин при 0,8 МПа)
Преимуществами данной установки является высокий расход пены, а недостатками – низкая маневренность и потеря времени на тушении при смене стволов на подачу пены низкой кратности.

Нами разработан универсальный пожарный ствол «Пурга-73Д» на основе уже существующей установки комбинированного тушения пожара «Пурга-20.40.60».

Пожары в резервуарах и резервуарных парках крайне опасны, носят затяжной характер и характеризуются выбросами нефти и нефтепродуктов, а также возникновением взрывов. Часто, когда кажется, что пожар ликвидирован происходит выброс нефтепродукта и горение возобновляется. Для этого в практике пожарные подразделения при тушении пожаров в резервуарах подают пену низкой кратности непосредственно в слой горящего нефтепродукта для охлаждения, а сверху покрывают слоем среднекратной пены для изолирования. В результате тактика такого тушения исключает возможность выброса нефтепродукта. Но для этого пожарным подразделениям необходимо производить замену пожарных стволов, закрепленных на наконечнике стрелы пеноподъемника, и тратить время, давая возможность большему развитию горения и снижая общую эффективность ликвидации пожара.

Данная проблема решается тем, что предлагается к внедрению универсальный пожарный ствол, разделяющий поток пожарной пены по кратности, предоставляющий возможность использования при тушении пожаров пену низкой и средней кратности, подаваемую с мобильной пожарной техники.

Разработанный пожарный ствол имеет систему разделения потоков пенного раствора. Система способна разделяться на комбинированный режим с подачей пены средней кратности и пены низкой кратности одновременно, как на оригинальной УКТП «Пурга-20.40.60», и на режим, при котором подача огнетушащего вещества осуществляется лишь через воздушно-пенный ствол, подающий пену низкой кратности.

При использовании данного универсального пожарного ствола отпадает необходимость использования стволов для подачи пены низкой кратности на отдельном пеноподъемнике, когда того требует обстановка на пожаре.

Главным усовершенствованием универсального пожарного ствола является то, что в данной разработке появляется возможность дистанционного переключения режимов работы ствола на пульте управления, установленного в отсеке управления пожарным насосом. Также за счет удлинения патрубков, ведущих к СВП и плавного угла, по сравнению с оригинальной «Пургой», увеличивается компактность струи и уменьшается турбулентность потока пенного раствора.

На рисунке 3.1 представлен общий вид универсального пожарного ствола, разделяющего поток пожарной пены по кратности.


Рисунок 3.1 – Универсальный пожарный ствол, разделяющий поток пожарной пены по кратности



На рисунке 3.2 представлен вид универсального пожарного с указанием всех частей.


Рисунок 3.2 – Конструкция универсального пожарного ствола, разделяющего поток пожарной пены по кратности
На рисунке 3.3 представлена соединительная головка ствола, которая служит для соединения корпуса пожарного ствола со стрелой пожарной машины.

Рисунок 3.3 – Соединительная головка


Крестовина, показанная на рисунке 3.4 – часть корпуса пожарного ствола, которая распределяет потоки огнетушащего вещества напрямую по патрубкам к стволам подачи пены низкой кратности типа СВП и через фланец и шаровой кран с электроприводом по патрубкам к стволам подачи высокократной пены.

Рисунок 3.4 – Крестовина


На рисунке 3.5 представлен шаровой кран двухходовой фланцевый с электроприводом «BREEZE Silver» в разрезе, предназначенный для перекрывания потока ОТВ в ствол подачи пены средней кратности для перехода в режим подачи низкократной пены. Состоит из корпуса, полированной шаровой пробки, штока, самого электропривода и его защитного корпуса.

Рисунок 3.5 – Шаровой кран с электроприводом



Патрубки – предназначены для транспортировки ОТВ по пожарному стволу. Используется 2 вида патрубков: один для движения по ним ОТВ к форсункам, а другой – для подведения ОТВ к стволам подачи пены

Рисунок 3.6 – Патрубки универсального пожарного ствола, разделяющего поток пожарной пены по кратности


Воздушно-пенный ствол типа СВП – предназначен для формирования ВМП низкой кратности и направления ее в очаг пожара. В направляющей трубе ствола предусмотрено 8 отверстий, через которые подсасывается воздух. Поступающий в трубу воздух перемешивается с пенообразователем и образует на выходе из ствола струю низкократной ВМП. На рисунке 3.7 представлена технология образования ВМП низкой кратности в стволе.

Рисунок 3.7 – Технология образования ВМП в воздушно-пенном стволе


Конструкция, показанная на рисунке 3.8, предназначена для формирования и направления струи ВМП средней кратности. Наружная часть изготовлена из тонкого железа, внутри имеет каркас, а также сетку, занимающую все сечение сопла, и, при прохождении через которую образуется пена средней кратности.


Рисунок 3.8 – Сопло универсального пожарного ствола


Переход в режим подачи через СВП пены низкой кратности происходит с помощью использования шарового крана с электроприводом, который перекрывает подачу пенного раствора в форсунки для пены средней кратности, тем самым повышая давление в СВП, что дает увеличение дальности полета струи до полутора раз. Сам электропривод защищен по стандарту ip 67, что означает полную защиту от попадания пыли, от брызгов и выдержку погружения на глубину до 1 метра.

При режиме А поток пенного раствора движется по всем патрубкам и из воздушно-пенного ствола выходит пена низкой кратности, а из генератора-монитора Пурги – пена средней кратности. Пена низкой кратности подается для увеличения дальности подачи струи, а пена средней кратности обеспечивает эффективное тушение пожара. Схема движения потоков огнетушащего вещества при открытой задвижке шарового крана показана на рисунках 3.9 и 3.10.



Рисунок 3.9 – Схема движения потоков ОТВ при режиме подачи с получением пены средней кратности с повышенной дальностью подачи струи (вид сверху)


Рисунок 3.10 – Схема движения потоков ОТВ при режиме подачи с получением пены средней кратности с повышенной дальностью подачи струи



(вид сбоку)
При переключении шарового крана с электроприводом задвижка закрывается, препятствует движению пенообразователя по патрубкам, ведущим к стволам типа «Пурга-60», и поток пенообразующего раствора идет только по патрубкам, ведущим к стволам СВП. Так включается режим Б работы универсального пожарного ствола. Схема движения потоков ОТВ при закрытом кране показана на рисунках 3.11 и 3.12.

Рисунок 3.11 – Схема движения потоков ОТВ при закрытом шаровом кране для подачи пены низкой кратности (вид сбоку)


Рисунок 3.12 – Схема движения потоков ОТВ при закрытом шаровом кране для получения пены низкой кратности (вид сверху)


Для дистанционного управления универсальным пожарным стволом «Пурга-73Д», разделяющим поток пожарной пены по кратности, в отсеке управления пожарным насосом устанавливается тумблер для переключения шарового крана. Электрокабель идет по пеноподъемнику наверх к пожарному стволу, закрепленном на специальном креплении наконечника стрелы. Схема установки ствола «Пурга-73Д» и управления им с передвижной мобильной техники представлена на рисунке 3.13.


Рисунок 3.13 – Схема установки ствола «Пурга-73Д» и управления им с передвижной мобильной техники представлена


Для расчета общего расхода разрабатываемого пожарного ствола необходимо отдельно рассчитать расходы стволов СВП и стволов, сконструированных на основе УКТП «Пурга-20.40.60»

Напор воды на выходе из насадка в стволе СВП с отверстием диаметром равным 40мм определяется по формуле:


, (3.1)
где d = 40мм – диаметр входного сечения насадка.

Известно, что при напорах Н=14 струи по дальности полета или высоте подачи достигают своего максимального значения, и с дальнейшим увеличением напора существенного прироста дальности не происходит.

Для расчета вертикальной струи обычно пользуются эмпирическими формулами Люгера и Фримана, полученными при изучении фонтанных и пожарных струй.

Рассчитываем высоту вертикальной сплошной струи по формуле Люгера:


, (3.2)
где Н – напор у насадка, м;

Hв высота сплошной вертикальной струи, м;



- коэффициент, определяемый по формуле:
. (3.3)
При одном и том же напоре дальность струй и, следовательно, их компактной части с увеличением диаметра насадки увеличивается. Например, при одном и том же напоре дальность струй от ручных стволов значительно меньше, чем от лафетных стволов, имеющих большой диаметр насадка. У ручных стволов диаметры насадка составляют обычно от 12 до 25 мм, у лафетных стволов – от 28 до 50 мм.

С увеличением напора дальность струй также увеличивается. Однако это увеличение имеет место до определенного предела. При напорах около 10 атм и выше заметного увеличения дальности подачи струй не происходит. При этом компактность струй ухудшается, и кроме того, почти у самого выхода из насадка от струй начинает отделяться водяная пыль.



Скорость движения воды при выходе из насадки определяется по формуле:

. (3.4)

Дальность водяной струи из насадка диаметром отверстия d=40мм определяется по эмпирической формуле Н.П. Гавырина:


, (3.5)
где l – дальность струи, м;

 = 50-350 – угол наклона струи к горизонту.



Определяем расход и скорость истечения воды в круглом отверстии, если площадь отверстия:
, (3.6)
где r = радиус отверстия равный 20 мм.
(3.7)
Расход из ствола типа СВП с отверстием d=40 мм, из которого поступает пенообразователь, получился равным 26,4 л/c. Так как в универсальном пожарном стволе мы используем 2 подобных ствола, общий расход стволов СВП:
. (3.8)
Аналогично, производим расчет для расхода стволов, сконструированных на основе «Пурга-20.40.60» с отверстием d=20 мм по формулам (3.1) – (3.8).

Напор воды на выходе из насадка с d=20 мм определяется по формуле:


, (3.9)
Высота вертикальной сплошной струи по формуле Люгера:
, (3.10)

. (3.11)
Скорость движения воды при выходе из насадки определяется по формуле:

. (3.12)
Дальность водяной струи из насадка диаметром отверстия d=40мм определяется по эмпирической формуле Н.П. Гавырина:
. (3.13)
Расход и скорость истечения воды в круглом отверстии, если площадь отверстия:

, (3.14)

. (3.15)
Расход из ствола, сконструированного на основе «Пурга-20.40.60» с отверстием d=20 мм, из которого поступает пенообразователь, получился равным 5,1 л/c. Так как в универсальном пожарном стволе мы используем 2 подобных ствола с четырьмя отверстиями, общий расход стволов:
. (3.16)
Теперь найдем общий расход универсального пожарного ствола, разделяющего поток пожарной пены по кратности:
. (3.17)
Таким образом, если производительность насоса пожарной машины Q=80 л/сек, то насос машины обеспечивает расход Q=73,2 л/сек на диаметре насадков d=40 мм и d=20 мм с запасом в 1,09 раза.

Также найдем расход пенообразователя универсального пожарного ствола «Пурга-73Д»:


. (3.18)
В таблице 3.1 представлено сравнение технических характеристик установки комбинированного тушения пожаров «Пурга-60» и разрабатываемого универсального пожарного ствола.
Таблица 3 – Сравнение технических характеристик пожарных стволов, используемых при тушении резервуаров нефтепродуктов и других объектов нефтегазовой отрасли

Технические характеристики ствола

«Пурга-60»

Универсальный пожарный ствол, разделяющий поток пожарной пены по кратности

Производительность [л/с]

60

73,2

Давление на входе [МПа (кг/см2)]

0,8 (8)

0,8(8)

Расход пенообразователя,[л/с]

3,6

4,4

Производительность по воде [л/с]

56,4

68,8

Подача пены низкой кратности

Нет

Да

Подача пены средней кратности

Да

Да

Рассмотрим тушение пожара, произошедшего 30 ноября 2012 года на производственной площадке ПАО АНК «Башнефть» «Башнефть-УНПЗ» в товарном производстве группы перекачки бензина резервуаров РВС-5000 № 272, 273. Вид нефтепродукта: дизельное топливо. Метеообстановка: ясно, без осадков, ветер северо-восточный 2 м/с, температура воздуха – 120С.



Определяем время свободного развития пожара:
, (4.1)
где τобн – время обнаружения пожара, мин;

τсооб – время сообщения о пожаре, мин;

τсб – время сбора подразделения, мин;

τслед – время следования подразделения (согласно расписания выездов или рассчитывается по формуле), мин;

τб.р – время, затраченное на проведение боевого развертывания, мин.

Определяем периметр и площадь «зеркала» резервуара РВС-5000:


, (4.2)
, (4.3)

где D – диаметр резервуара РВС-5000 равный 23 м.



Определяем требуемый расход пенообразователя для тушения «зеркала» резервуара:
, (4.4)
где – интенсивность подачи пенообразователя согласно справочника РТП.

Определяем количество стволов УКТП «Пурга-20.40.60» для тушения «зеркала» резервуара пеной средней кратности:


, (4.5)
где – расход ствола УКТП «Пурга-20.40.60».

Поскольку горело два резервуара, нам необходимо 2 ствола УКТП «Пурга-20.40.60». Руководством ФКУ «1 отряд ФПС ГПС по Республике Башкортостан (договорной)» было принято решение применить комбинированный способ тушения пожара, с помощью пены низкой кратности подаваемая от ствола ЛСК-60 и пены средней кратности подаваемая от ствола УКТП «Пурга-20.40.60», т.к. пена средней кратности оказалась не эффективной при турбулентном горении.



Определяем общее количество пенообразователя, необходимое для тушения пожара в резервуаре:
, (4.6)
где – расчетное время подачи огнетушащего вещества на тушение пожара в резервуарном парке (согласно Руководства по тушению нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках);

коэффициент разрушения пены (согласно Руководства по тушению нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках).

Так как тушение резервуаров осуществлялось поочередно, количество пенообразователя было затрачено вдвое больше, т.е 38880 л.



Определяем требуемый расход воды для охлаждения горящего резервуара:
, (4.7)
где – интенсивность подачи воды на охлаждение горящего резервуара, при горении в обваловании = 0,8 л/с*м (согласно Руководства по тушению нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках).

Определяем требуемый расход воды для охлаждения соседнего резервуара:


, (4.8)
где – интенсивность подачи воды на охлаждение соседнего резервуара = 0,3 л/с*м (согласно Руководства по тушению нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках).

Определяем количество стволов ЛС-П20У на охлаждение горящего резервуара РВС-5000:



,

где - расход ствола ЛС-П20У = 20 л/с.

Происходило горение 2 резервуаров РВС-5000, следовательно, на охлаждение горящих резервуаров принимаем 6 стволов ЛСП-20У.

Определяем количество стволов ЛС-П20У на охлаждение соседних резервуаров, находящихся на удалении от горящего не более двух минимальных расстояний между резервуарами (2 резервуара):


. (4.9)
Согласно «Руководству по тушению нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках» на охлаждение соседнего РВС должно подаваться не менее двух лафетных стволов, под критерий попадают только 2 соседних резервуара РВС-5000 – 270 и 271. Принимаем 4 лафетных ствола ЛС-П20У. На месте пожара персоналом завода задействованы кольца орошения.

Определяем количество стволов РСК-50У на защиту пожарных пеноподъемников от теплового воздействия:


. (4.10)
Определяем расход воды, требуемый для охлаждения и тушения пожара:

. (4.11)
Проверяем обеспеченность объекта водой: по периметру резервуарного парка проходит кольцевой противопожарный водопровод диаметром 300 мм с общей водоотдачей 280 л/с.

Проверим выполнение неравенства:


, (4.12)
где . – фактический расход воды на тушение пожара и защиту объекта, л/с;

. – водоотдача кольцевой водопроводной сети, л/с.
. (4.13)

Вывод: Следовательно, объект обеспечен водой для тушения возможного пожара.



Определяем необходимое количество автомобилей:
, (4.14)
где 0,8 – коэффициент полезного действия пожарного насоса;

– производительность насоса пожарного автомобиля, л/с.

Общую численность личного состава определяют путем суммирования числа людей, занятых на проведение различных видов боевых действий. При этом учитывают обстановку на пожаре, тактические условия его тушения, действия, связанные с проведением разведки пожара, боевого развертывания, спасания людей, эвакуации материальных ценностей, вскрытия конструкций и т.д. С учетом сказанного формула для определения численности личного состава будет иметь следующий вид:


. (4.15)
где – количество работающих на защите горящего резервуара со стволом ЛСП-20У;

– количество работающих на тушение со стволом УКТП «Пурга 20.40.60»;

– количество работающих на тушение со стволом ЛСК-60;

– количество работающих на защиту пожарного пеноподъемника со стволом РСК-50У;

– количество пожарных автомобилей ППП;

– количество пожарных автомобилей, установленных на водоисточники и подающих огнетушащие средства. Личный состав при этом занят контролем за работой насосно-рукавных систем из расчета: 1 человек на 1 автомобиль;

– количество людей в штабе.

В общее количество личного состава не включается средний и старший начальствующий состав, а также водители пожарных автомобилей.

Требуемое количество отделений на основных пожарных автомобилях:
отделений. (4.16)
Аналогично рассчитываем силы и средства, необходимые для тушения такого же пожара, но уже с применением предлагаемого универсального пожарного ствола.

Определяем время свободного развития пожара:


. (4.17)
Определяем периметр и площадь «зеркала» резервуара РВС-5000:
, (4.18)

. (4.19)

Определяем требуемый расход пенообразователя для тушения «зеркала» резервуара:


. (4.20)
Определяем количество универсальных пожарных стволов Пурга-73Д для тушения «зеркала» резервуара пеной средней кратности:
, (4.21)
где – расход универсального пожарного ствола, разделяющего поток пожарной пены по кратности.

Поскольку, горело два резервуара нам необходимо 2 ствола Пурга-73Д, разделяющих поток пожарной пены по кратности.



Определяем общее количество пенообразователя, необходимое для тушения пожара в резервуаре:
. (4.22)
Определяем требуемый расход воды для охлаждения горящего резервуара:
. (4.23)
Определяем требуемый расход воды для охлаждения соседнего резервуара:
. (4.24)
Определяем количество стволов ЛС-П20У на охлаждение горящего резервуара РВС-5000:
. (4.25)
Происходило горение 2 резервуаров РВС-5000, следовательно, на охлаждение горящих резервуаров принимаем 6 стволов ЛСП-20У.

Определяем количество стволов ЛС-П20У на охлаждение соседних резервуаров, находящихся на удалении от горящего не более двух минимальных расстояний между резервуарами (2 резервуара):


. (4.26)
Согласно «Руководству по тушению нефти и нефтепродуктов в резервуарах и резервуарных парках» на охлаждение соседнего РВС должно подаваться не менее двух лафетных стволов, под критерий попадают только 2 соседних резервуара РВС-5000 – 270 и 271. Принимаем 4 лафетных ствола ЛС-П20У. На месте пожара персоналом завода задействованы кольца орошения.

Определяем количество стволов РСК-50У на защиту пожарных пеноподъемников от теплового воздействия:


. (4.27)
Определяем расход воды, требуемый для охлаждения и тушения пожара:
. (4.28)
Проверяем обеспеченность объекта водой: по периметру резервуарного парка проходит кольцевой противопожарный водопровод диаметром 300 мм с общей водоотдачей 280 л/с.

. (4.29)
Вывод: объект обеспечен водой для тушения возможного пожара.

Определяем необходимое количество автомобилей:


, (4.30)
Определяем численность личного состава:
. (4.31)
В общее количество личного состава не включается средний и старший начальствующий состав, а также водители пожарных автомобилей.

Требуемое количество отделений на основных пожарных автомобилях:


отделений. (4.32)

На основе практических испытаний, проведенных на базе ПЧ-11 ФКУ «1 отряд ФПС ГПС по РБ (договорной)», установлено, что время замены пожарного ствола «Пурга-60» в дневное время, и не в условиях пожара, составило 5,1 минут. С учетом возможности сложной обстановки на пожаре на основе экспертного оценивания, данное время может увеличиться в 1,5-2 раза. Это означает, что время подачи ОТВ в очаг горения и время ликвидации пожара будет так же увеличено, так как время свободного развития пожара, во время замены ствола, будет увеличено и его сложнее будет потушить с потерей времени на замену ствола. Предлагаемый пожарный ствол не будет требовать замены для подачи пены другой кратности в очаг пожара.

К сожалению, в методике расчета сил и средств не учитывается время на замену пожарного ствола, если необходимо подавать в очаг пожара пену низкой кратности после подачи пены средней кратности, считаем это недостатком расчетного метода, так как практика тушения пожара часто требует этого тактического решения при тушении объектов нефтегазовой отрасли.

Таким образом, делаем вывод о том, что при использовании универсального пожарного ствола, разделяющего поток пожарной пены по кратности, во время ликвидации горения в резервуарном парке не требуется использование ствола пены низкой кратности на отдельном пеноподъемнике. На примере произошедшего пожара в 2012 году сделан вывод о том, что ликвидация горения в двух резервуарах может проходить одновременно. Так же улучшаются показатели по тушению и локализации пожара.




Поделитесь с Вашими друзьями:
  1   2   3


База данных защищена авторским правом ©nedocs.ru 2017
обратиться к администрации

    Главная страница